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开停阀处于右位， 使得油缸的左右腔、变量泵的左右腔互通， 工作台停止移动， 此时可以手动摇动工作台（当工作台单向运动到极限位置时， 形成此种状况）。变量泵压油腔出来的油液压力超过安全压力后， 经过稳压阀的溢流阀流进油箱潭兴尾座HTS油壓尾座气压尾座 顶针可替换顶针不可替换 顶针尾座。
２、能耗与不足分析
通过对原液压系统的原理进行分析， 得到原液压系统存在如下不足之处：
（１） 为确保变量泵和换向阀可靠地换向， 潭兴尾座HTS油壓尾座气压尾座 顶针可替换顶针不可替换 顶针尾座定量泵的油压必须调至０.３～０.５ ＭＰａ， 工作过程中， 定量泵的油除补充系统外， 其余的经溢流阀流回油池。
（２） 由于定量泵和变量泵同轴联动， 只要油泵不停止转动， 定量泵的负载则为溢流阀的调整压力。
（３） 回油过程中稳压阀组件中溢流阀的压力较高， 引起能量损失。
（４） 由于采用闭式回路的液压系统， 系统散热性较差， 影响系统的传动性能。
３、主要参数及泵的选择
３.１ 主要参数
为确保改造后液压系统的性能， 尽量保留原来的参数设计。
工作台的运行速度２.５～２０ ｍ／ ｍｉｎ， 变量泵的流量６５ Ｌ／ ｍｉｎ， 压力１.５ ＭＰａ， 定量泵的流量１０Ｌ／ ｍｉｎ， 压力０.２～０.５ ＭＰａ， 电机功率２.２ ｋＷ， 转速１ ０００ ｒ／ ｍｉｎ。
３.２ 泵的选择潭兴尾座HTS油壓尾座气压尾座 顶针可替换顶针不可替换 顶针尾座
对比原闭式液压系统， 新的液压系统采用开式液压系统设计， 故流量及压力在设计上选用的参考系数较大。根据液压设计手册， 齿轮泵的额定压力为系统安全阀开启压力的.１～ １.５ 倍。参照原液压系统的主要设计参数， 根据公式得到新的电机功率：
Ｑ ＝Ｃ·ｐ·ｑ
式中： Ｑ 为电机功率； ｐ 为泵的输出压力； ｑ 为泵的输出流量； Ｃ 为选择可靠系数（Ｃ ＝１.１～１.５）。
根据新计算结果， 选择外啮合齿轮泵ＣＢ.Ｂ， 其额定压力２.５ ＭＰａ， 排量７５ Ｌ／ ｍｉｎ， 额定转速１ ４５０ｒ／ ｍｉｎ。根据原液压系统的设计， 新液压系统的主要参数参照原系统。
