正常巷道支护与工作面下方巷道支护比较正常巷道支护参数工作面下方巷道支护参数一次支护二次支护管缝式锚杆间排距 GE TFKST13LS混凝土标号C15螺纹钢树脂锚杆间排距800mm顶铺金属网片混凝土标号C15补打螺纹钢树脂锚杆间排距800mm顶铺金属网片混凝土标号C15土260m，既保证了巷道支护的安全可靠，又节省了支护费用王庄煤矿630南大巷位于X630水平，巷道布置在煤层底板下15%的岩层中，其中有1000余％从6112工作面下方穿过，在6112工作面回采时，将受到较大的影响。由于采用了二次支护的方式，取得了良好的支护效果和经济效益。
GE TFKST13LS 巷道断面设计为直墙半圆拱形，净宽4.6%，净高4. 1m，净断面16. 7m2.巷道基本沿岩层走向布置，巷道围岩大部分为砂岩，采用锚喷支护，支护参数为：锚杆间排距800mm，长度1.7m，锚杆使用！44管缝式锚杆，混凝土标号为C15，喷层厚100mm.630南大巷经过6112工作面下方段长度大约有1 000余％，巷道顶板将经过泥岩、粉砂岩、中砂岩，由于巷道穿过工作面下方，且顶板条件不好，工作面回采对其响较大。
过工作面段巷道支护的选择2.1工作面回采影响分析由于大巷位于6112工作面的下方，且和工作面顺槽平行布置，在工作面回采时，大巷将受到工作面周期来压的冲击，而周期来压对大巷的影响位置难以确定，因此不好采用针对性的措施。如果在工作面影响范围内全长加固，需加固1500m巷道，势必造成支护的浪费和掘进效率的降低。
支护方式的确定大巷原支护为锚喷支护，锚杆间排距800mm，长度1. 7m，锚杆使用！44管缝式锚杆，混凝土标号为C15，喷层厚100mm.这在正常情况下是可以的，但要经受采动影响，且在巷道顶板条件也由砂岩变为泥岩的情况下，支护强度就显得不足。因此在大巷经过6112工作面下方预计受影响的1500m巷道范围内，巷道支护选用！22高强度螺纹钢树脂锚杆，间排距800mm，并在拱顶加上金属网片，喷混凝土作为一次支护。在6112工作面采过时，及时对变形区补打锚杆和补喷混凝土，进行二次支护。正常巷道支护与工作面下方巷道支护比较见表1.支护效果6112工作面回采时，由于受到工作面无炭柱的影响，工作面回采长度减少了120m.630大巷共计42处受到采动影响，累计补打锚喷混凝经济效益分析在对受采动影响破坏区进行二次支护时，平均每米巷道补打10套锚杆，共计补打锚杆2600套。如按此支护强度对1500m巷道进行一次支护，需多打锚杆15000套，比二次支护多打锚杆12400套，这不但造成了大量的锚杆、树脂锚固剂的浪费，也影响掘进速度。
结论31）在跨采工作面下方布置的大巷采用锚喷支护是可行的。为了防止采动对巷道顶板的破坏，保证巷道顶板的完整性，应在巷道顶或全断面铺金属网，锚杆应使用高强树脂锚固锚杆。
（2）在不能确定影响区域时，为提高掘进速度和节约支护成本，采用二次支护的方式是理想的选择，但一定要保证一次支护的安全性。
近年来，矿用隔爆型移动变电站（简称移变）的单机容量不断增加。目前全国首台c级绝缘大容量3150kVA移变也试制成功并已投入工业试运行。
矿用隔爆型干式变压器作为移动变电站的核心设备，由于其特殊的结构及工作制，正确计算和预测其主要部位的温度特性特别是其动态特性对产品的优化设计及过负荷能力等性能分析都有很大的现实意义，同时也是提高移动变电站可靠性和安全性的重要保证。
变压器的动态温升分析，传统方法是根据变压器的热传递过程，经过近似和简化处理，建立其热模型进行模拟数值计算21.但由于变压器热模型是一个典型的非线性系统，结构的复杂性，材料的多种多样，各参数的依赖关系都较复杂，要较准确的建立其动态热模型十分困难，对于采用混合绝缘的矿用隔爆型干式变压器则更明显。而人工神经网络以其高度的非线性映射能力、自组织结构、高度并行处理方式和不需预先建模等优点，为方便、快捷、准确的计算和预测变压器的动态温升提供了可能，对于特定工作条件下的动态温升预测优势明显。本文将改进型的BP神经网络用于隔爆型干式变压器负载动态温升预测，证明了该方法的可行性和优越性。
二、隔爆型干式变压器的热传递模型和动态温升特点矿用隔爆型移动变电站直接工作地点靠近采煤黄守道（1962―）湖南资兴人，副教授，博士研究生。
壳内主要热源铁芯和绕组发出的热量先从内部由传导方式传递到该部分散热表面，然后以对流和辐射方式由散热面传递给壳内空气，通过空气的对流，把来自铁芯和绕组的热量传给隔爆外壳，加热了的隔爆外壳通过辐射和周围空气对流把热量散走。同时热源通过传导、空气对流等方式把热量传递给器身其它绝缘件使其升温。热源一方面通过冷却媒质空气把热量散发到壳外，另一方面，壳内各热源之间也发生着热交换。因而使得其热模型变得更加复杂，利用传统的数值计算方法分析其动态温升过程非常困难。
大容量隔爆型干式变压器的另一个特点是各部分的相对发热时间常数较高，壳内各部分温度场稳定时间长，以一台3150kVAC级隔爆干变为例，其线圈部分标准额定温升为150IK损耗温度为170*Ct3，导线采用NOMEX纸包无氧铜导线，170°C时电阻率为0.2741 mm2/m，电流密度0.9A/mm2，线圈平均温升120K隔爆外壳温升42K根据发热时间常数估算公式：温升（K线电流密度（A/mm2）。知线圈的发热时间常数为：目前，我国大多煤矿都采用一天四班制，三班工作，一班设备维护检修的工作制形式，每天移变工作时间在18小时左右，变压器实际运行于以24小时为一周期的间断长期工作制形式。所以变压器在非稳定温升状态下工作时间较长，只有正确对其主要部位的动态温升进行分析、计算和预测，才能较准确的确定变压器的实际过负荷能力，达到准确的选用各部分的绝缘材料，优化产品设计的目的。
三、BPNN的隔爆型干式变压器动态温升预测模型从上述的隔爆型干式变压器热传递模型可知，来自铁芯和线圈的两主要热源发出的热量一方面本身储存一部分热量使其温升增加，另一方面通过各种热交换方式把热量散发出去使周围的结构件，壳内空气和隔爆外壳温升增加，忽略系统对周围环境的影响，随着时间的增加，系统最后达到一个发热和散热过程的动态平衡，各部分温升达到稳定状态。变压器结构确定后，内部铁芯和线圈的损耗发热主要决定于系统电压和负载电流，同时又与其某时刻的温度有关。撇开系统内复杂的函数数值对应关系，我们可以简单认为：变压器内部温度场的动态过程，可以看作是一个基于已知模型，在某种给定工况和初始条件下，某部位的温升对于时间的一个连续函数，当然这个连续函数是高度非线性的，难以用准确的数学模型来表达。对于在零初始状态下，周围环境温度影响较小，电网输入电压波动不大的给定矿用隔爆型干式变压器内部关键点动态温升过程通过简化可以近似的看作是：输入电压U，二次电流12和时间T与各关键点01 ~0n之间的一个高度非线性映射关系。
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