柱塞泵PVP16305R2P12派克柱塞泵

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L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C N1 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 L S DSG 03 2 B 2 B RQ100 C 50 。

在工作过程中，阀内流体的流动特性对液压元件的性能有着直接的影响。当液体流经阀口时，液体流动现象复杂，压降增大，产生较大的能量损失，同时在阀芯凹角和阀座拐角处形成旋涡，造成阀内振动噪声和能量损失。由于实际生产使用的滑阀结构和尺寸种类比较多，通过实验来观测液流在滑阀内的实际流动状态是比较困难的，因此从流场微观角度对液压油流经流场状态进行可视化研究，通过改变阀芯形状及参数改善滑阀流场流动特性，从而对滑阀进行结构，提高滑阀工作性能。传统的滑阀阀芯沟槽底部采用尖角形式，主要为了加工方便。但随加工技术的进步，数控加工已非常普遍，沟槽加工成什么形状并不会提高加工成本。因此，本文通过把阀芯沟槽底部加工成不同形状，通过对比不同形状流场的分布状态，以及对改善滑阀性能的影响程度，确定了合理的参数范围。液压阀近年来，越来越多的国内外学者对液压滑滑口处的流场进行了研究，采用流体计算学CFD方法，通过fluent软件对滑阀内流场进行可视化分析，得到固定开口下滑阀滑腔内流体的速度湍能分布等结果，利用实验研究和理论推导，对阀内流场分布和能量损失进行研究。液压阀CFD模型及解析假定.CFD分析模型滑阀结构为对称结构，用UG建立了阀内流体的三维模型。图所示为常规滑阀模型，图为改进滑阀模型。对比可以看出，改进滑阀模型是将阀芯凹角处直角改为圆弧形过渡。受实验条件限制，为了进一步研究与实验对比，本文采用通经的O型机能的换向阀为研究对象。液压阀.解析假设本文仅进行静态分析，在数值计算过程中，采用以下参数及假设对模型进行数值模拟假设滑阀为理想液压滑阀，即阀芯与阀体配合精确；选取液压油YA-N为流动介质，其密度为0kg/m，粘度为mm/s；假设液体为理想牛顿液体；模型中雷诺数Re为，远大于滑阀阀口处的临界雷诺数0，因此液体在滑阀内的流动状态主要为湍流，又因液体在阀内滑腔为圆柱曲面，故在fluent中采用标准k-。湍流模型。液压阀仿真结果及分析.常规滑阀CFD分析在阀口开度为.mm时，通过FLUENT软件对不同流量进行了仿真计算，得到流量为0L/min0L/min0L/min时阀口及流道流场的速度压力和湍能分布结果，以0L/min为例，其仿真结果如图所示。a速度云图b压力云图c湍动能云图图常规滑阀对称面流场分布图通过对以上常规滑阀阀口及流道流场中性面的速度云图压力云图和湍动能云图分析可知在进油口，液体流速平稳，当液体流经阀口时，由于阀口节流收缩作用，流速增大，压力迅速降低，湍动能增大。从图a可以发现，液体流经阀口时，在阀座拐角和阀芯凹角处形成漩涡，结合图a和图c，可以发现有漩涡产生的区域湍动能较大，说明漩涡的产生会造成能量损失，从而可能造成阀内局部压力过低而导致气穴的产生，从而产生噪声。液压阀.改进滑阀CFD分析针对现有常规滑阀存在的不足，将阀芯凹角改为圆弧，通过FIUENT软件在相同条件下进行仿真计算，得到了流量分别为0L/min0L/min0L/min时，R为。

增材制造-D打印技术在实现液压元件轻量化提高流动效率无模具可快速迭代等方面具有优势。传统液压元件与D打印液压元件在设计上有着显著的不同。以液压阀为例，传统液压阀块为规则的长方块状结构，而D打印液压歧管带给人的最直观印象是不再是规则的阀块，而是一组具有不规则形状的“管道”。本期，D科学谷将分享一项增材制造液压歧管的设计与研究，与谷友共同了解D打印液压歧管与传统液压阀块在设计和性能方面有哪些不同，并为广大液压元件制造企业在利用增材制造技术进行液压元件产品设计升级提供参考。更轻更小更长寿液压阀制造存在的挑战采用传统方式制造液压阀时，首先要从一个金属块开始，通过传统制造方法将金属块修整为所需外形，然后钻出供液压流体流通的内部管路。而想要精确地钻出这些管路非常困难，管路需要在特定点准确交汇，但在一些“盲”钻位置上，管路时常无法精确对准。此外，钻洞时需要开工艺孔并在加以密封，这就导致组件有可能在工艺孔的位置发生泄漏。液压歧管设计l目标使用有限元方法分析液压歧管块；使用面向增材制造的设计，结构元素布局以及几何参数，从而实现D打印液压歧管的结构刚度化，质量最小化；使用增材制造技术进行液压歧管制造结果；传统液压阀块与D打印歧管比较。传统液压阀块设计模型。来源JETIR图中显示的传统液压阀块是使用CreoParametricCAD软件设计的。材料为球墨铸铁GGG0。零件加工程序在CNC工作站中自动生成。阀块原材料为经过热处理的铸造件。要求是在产生最小应力和随着结构刚度增加而产生的应变之处实现减重，并使设计最适合于增材制造。由于使用的制造工艺为增材制造，液压歧管的设计可以从头开始进行，也可以去除一些忽略应力的区域。l增材制造液压歧管过程有限元分析l基本步骤-预处理定义问题i定义元素类型和材料/几何特性；ii所需的网格线/面积/体积。-解决方案分配负载约束和解决方案-后处理进一步处理和查看结果。i当量应力ii总变形l传统液压阀块结构分析-预处理首先准备CAD模型，检查几何的网格化-为每个组件应用材料-创建网格-定义边界条件传统阀块边界条件。来源JETIR-传统液压阀块模型分析结果网格。来源JETIR举报/反馈 .阀块体的外形一般为矩形六面体。.阀块体材料宜采用钢锻件或连铸坯件。.阀块体的边长宜不大于00mm，所包含的二通插装阀插件数量宜不大于。.当液压回路所含的插件多于个时，应分解成数个阀块体，各阀块体之间用螺栓相互连接，结合面处的连接孔道用O型密封圈予以密封，组成整体的阀块组。连接螺栓的矩形性能应不低于.级。.设计阀块体的主级孔道时应考虑尽可能减小流阻损失及加工方便。.主级孔道的直径按公式估算选取式中D-孔道直径，mm。Q-孔道内可能流过的工作流量，L/min。vmax-孔道允许的工作液流速，m/s。一般，对于压力孔道，vmax不大于m/s。对于回油孔道，vmax不大于m/s。按公式估算出的孔道直径应园整至标准的通径值。.当主级孔道与多个插件贯通时，为减小贯通处的局部流阻损失，宜采用与插件孔偏贯通的方法使主级孔道的中心线与插件孔的中心线偏移。一般使主级孔道中心线与插件孔孔壁相切。同时也可以加大孔道通径，加大的通径应不超过GB的规定。.为改善深孔工艺性，设计时可考虑增大孔径或采用两端钻孔对接的方法。.设计时应尽量避免在阀块体内设置复杂连接的控制孔道和三维斜孔，应充分利用控制盖板内的控制孔道，或采用先导控制块等专用的控制孔道连接体。先导孔道的直径应与GB的规定一致。若因工艺需要而减小先导孔道的直径时，应作验算，确认不至影响对主级阀的控制要求。0.应避免采用倾斜孔道。必须倾斜时，孔道的倾斜角度应不超过°，并须保证孔口的密封良好。对主级斜孔，应在有关视图上标注出因斜孔加工而造成的椭园孔口的长轴尺寸。.当较小孔道孔径不大于mm时，两相邻孔道孔壁之间的距离应不小于mm。较小孔道孔径大于mm时，两相邻孔道孔壁之间的距离应不小于0mm。.为避免污染物的沉积，对于相通的孔道，孔深一般应到与之相通的孔道的中心线为止。.主级孔道的外接油口一般采用法兰连接。对于通径为mm以下的较小油口，也可采用螺纹连接。先导孔道的外接油口宜采用螺纹连接。.工艺孔道应采用螺塞法兰等可拆方式封堵，以便孔道的清理清洗和检查。螺塞的螺纹应符合GB的规定。在位置不允许时，对直径不大于mm的孔道，允许采用球涨式堵头封堵。.主级孔道和主要的先导孔道上应设置必要的检测口，以便检测液压回路的工作参数。检测口一般应安装具快速连接功能的测压接头。.阀块体的所有外接油口检测口均应有油口标记，油口标记应与液压原理图上的相应标记一致。.应在阀块体的醒目部位，预留铭牌安装位置。.阀块体应有吊装结构，一般采用吊环螺钉。.采用锻件毛坯时，应经正火处理以消除残余内应力。必要时应进行无损探伤以检查其内部质量。0.棱边倒角×°，阀体较小时则倒角.×°。.各油道孔口应保持尖边，勿倒角，但应去尽毛刺。各管接头螺纹孔口倒角深度应不大于螺距的二分之一。.去毛刺飞边，认真清除孔道内切屑杂质，并清洗干净。.在各油口旁打上相应的油口标记钢印，钢印距孔口不小于mm以不影响O型密封圈的密封性能为准。.当阀块体表面采用化学镀镍处理时，镀层厚0.00～0.0mm。.加工完毕后的阀块体应有防锈防尘等防护措施，表面应封盖，并存放于清洁干燥的场所。举报/反馈 。