东机美 DG4V-3-8C-M-P2-T-7-54 日本TOKIMEC节能，控制性能卓，越的液压及电子产品，TOKYO KEIKI(原称 东机美，TOKIMEC)为社会基础设施领域。，工业机械设备－注塑机，压鋳机，数控设备，机床，冲压机，锻造机，吹塑机等。，工业机械及专用车辆设备－液压挖掘机，起重机，高空作业车，林业机械，混凝土，泵车，旋挖钻等。东京计器株式会社 液压控制，液压阀 方向控制阀 换向阀 方向切换阀，Directional Control Valves，方向控制阀（换向阀），Solenoid Operated Directional Control Valves，小型电磁换向阀 DG4V-3，- 因为是湿式阀，所以耐用性高，而且切换声音小。另外，滑动部不使用密封件，所以无须担心漏油。，- 不仅有3种类型的电气布线方式，而且还具有丰富的指示灯、电涌抑制器、交流直流转换整流器等电气选项。，东京计器方向切换阀，小型电磁换向阀 DG4V-3，规格参数，最高使用压力：35 MPa，最大流量L/min：参考压力•流量特性，油箱端口允许背压：20.6 MPa，最大切换频率：，交流：300 次/分，直流：300 次/分，交流直流切换：120 次/分，质量：，单电磁铁：交流 1.5kg 直流 1.6kg，双电磁铁：交流 1.8kg 直流 2.0kg， TGMFN-3-Y-A2W-B2W-50，TOKIMEC(东京计器) DG4M4-32-20-M12-JA，TOKIMEC(东京计器) P21VFR-20-CC-21-J，TOKIMEC(东京计器) SQP21-21-11-1CB-18，TOKIMEC(东京计器) DG4M4-36C-24DC-20-JA，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-2C-M-U1-D-7-54，TOKIMEC(东京计器) TOKIMEC(东京计器) C5G-825-JA-J，TOKIMEC(东京计器) SQP*3-**-38泵芯VA11210A，TOKIMEC(东京计器) SQP4*-60泵芯VA11215A，TOKIMEC(东京计器) ESPP-L-H-10，TOKIMEC(东京计器) DG4V-3-0C-M-P2-V-7-54，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-2A-M-PL-0V-6-40，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-6C-M-PL-0V-6-40，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-2C-M-P7L-H-7-40，TOKIMEC(东京计
东机美 DG4V-3-8C-M-P2-T-7-54 日本TOKIMEC器) TGMC2-3-AT-FW-BT-GW-50，TOKIMEC(东京计器) TGMDC-3-Y-BK-51，TOKIMEC(东京计器) TGMDC-3-Y-PK-51，TOKIMEC(东京计器) C2G-805-JA-11，TOKIMEC(东京计器) C5G-815-JA，TOKIMEC(东京计器) DG4V-5-2C-M-PL-0V-6-40，TOKIMEC(东京计器) SQP43-60-30-86DD-18，TOKIMEC(东京计器) SQP4-50-86D-18，TOKIMEC(东京计器) DG4VC-3-2A-M-PS2-H-7-52，TOKIMEC(东京计器) P31VR-20-2PU-CC-P7-V-11-S121-J，TOKIMEC(东京计器) C-KIT-FOR-P31V，TOKIMEC(东京计器) TGMX2-3-PP-BW-G-50，TOKIMEC(东京计器) TGMPC-3-ABK-BAK-50，TOKIMEC(东京计器)TOKIMEC(东京计器) P16V-FRSG-11-CC-10-J，TOKIMEC(东京计器) SQP43-50-38-86CC2-18，TOKIMEC(东京计器) SQP41-60-12-86CC2-18，TOKIMEC(东京计器) SQP43-60-30-86AA-18-S116，
本质上讲，下腔柔度就像一个隔膜起作用，对整个系统体积刚度所起的作用甚微。下腔的研究方法类似与上腔的研究方法。惯性通道参数的实验识别与获取也可以用图4的实验装置。通过固定解耦盘与惯性通道总成到参数识别腔上的连接盘上，解耦盘的参数获取与惯性通道的参数获取方法一致。使用最小二乘法公式三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究（其中是的最小二乘法参数估计），我们可以获取相关参数，参考[3.5.16.18]。基于前面假设条件的非线性解耦盘参数确定需要考虑非线性的动量守恒方程，同时考虑解耦盘液体泄露引起的阻尼变化，这些因素对解耦盘的研究至关重要，可参考[9.12.14.16]。， ，，3 不同模型的对比研究，，应用表1中的参数，可以对所研究的悬置分别在低
东机美 DG4V-3-8C-M-P2-T-7-54 日本TOKIMEC频和高频中进行动态特性的仿真研究。在不同的激振幅值条件下，对悬置的动态特性进程对比研究。非线性模型是仿真中主要考虑的对象。非线性模型的分析过程与线性模型的分析过程是相似的，为此我们主要给出线性模型的分析思路图作为其他分析过程的参考。但是，应该强调地是非线性模型的分析过程必须考虑很多非线性的液-固因素。，，表1 Non-linear model beters(for F-type and D-type ount) linear model beters，，发动机液压悬置，，发动机液压悬置，，单独对解耦盘做激励响应研究显示在不同的液体流动状态下解耦盘惯量保持不变，而在此过程中显示流动阻力是增加的（在频域内）。对所研究的悬置，通过二乘法识别参数如下：解耦盘，，线性模型：，，HEM I(只有阻尼孔的悬置)的集总参数模型：，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究，，浮动解耦盘式悬置集总参数模型：，，由于独立测试条件下，机座是固定的（即在所有等式下，被假定为零）。液压悬置的支反力来自于橡胶弹性体与液体两部分，而传统的橡胶悬置为支反力来自于橡胶本身。橡胶元件可以被简化为线性元件，液体系统作用可以被当作线性与非线性情况来处理，其主要需要考察液固作用情况与激振幅值变化。根据以上分析，实验与仿真结果可以得到三种悬置的对比情况。，，解耦盘，，直接解耦盘式液压悬置集总参数模型：，，非线性，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究，，发动机液压悬置，，图6 浮动解耦盘式液压悬置（Model II）线性与非线性，，模型在预载力550N,激振幅值1mm下的仿真结果对比，，Fig.6 The comparison of Linear and Nonlinear model(II) (Floating-decoupler mount) at preload 550N Magnitude 1mm.)，，解耦盘，，三种被动液压发动机悬置模型动特性对比研究，，图7 在不同激振幅值下，低频域浮动解耦盘式悬置响，，应实验结果（动刚度与滞后角），，Fig.7 Experimental results for low frequency responses for Floating-decoupler mount under different excitation amplitudes.，，发动机液压悬置，，非线性，，图8 浮动解耦盘式悬置在高频、变幅值条件下的动，，刚度与滞后角实验结果，，Fig.8 Experimental results for high frequency
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